MỤc lục công thức tính toán: 80

tải về 3.6 Mb.

trang	15/16
Chuyển đổi dữ liệu	18.07.2016
Kích	3.6 Mb.
	#1811

1 ... 8 9 10 11 12 13 14 15 16

CHƯƠNG 2

TÍNH LƯU LƯỢNG THÔNG GIÓ

Lưu lượng hút cục bộ nhiệt tại lò

- Lưu lượng hút của chụp:

L_hcb (m³/h) =

Trong đó:
- F_n: diện tích tiết diện nguồn nhiệt, F_n = F_CL = 0,3 (m²)
- F_c: diện tích tiết diện miệng chụp, F_c = (0,5 + 0,4) . (0,6 + 0,4)= 0,9 m²
- L_đl: lưu lượng dòng đối lưu, m³/h

_đl = 64.

Z: khoảng cách đứng từ bề mặt nguồn nhiệt đến miệng chụp, Z = 1m
Q_dl: nhiệt đối lưu bên trên nguồn nhiệt (W)

_dl =

t_n: nhiệt độ bề mặt nguồn nhiệt, t_n = 1400^oC
t_xq: nhiệt độ bề mặt không khí xung quanh, t_xq = 34,6 ⁰C
: hệ số trao đổi nhiệt đối lưu, W/m².^oC

1,5.= 16,64 W/m².⁰C

=> Q_dl = = 16,64.0,3.(1400 – 34,6) = 6816,46 W

=> L_đl = 64.

Bảng 5.1. Tính lưu lượng hút cục bộ

Thiết bị

t_n (⁰C)

t_xq (⁰C) = t_T^tt

α_đl (W/m².⁰C)
=

F_n (m²) = F_CL

Q_đl (W)
= α_đl.F_n.(t_n - t_xq)

Z (m)

L_đl (m³/h) =

F_c (m²) = (l_CL + 0,4.Z).(b_CL + 0,4.Z)

L_hcb (m³/h)
=

Lò nấu thép

1.400

34,60

16,64

0,30

6.816,46

1,00

543,81

0,90

6.525,72

Lò đúc thép

1.400

16,64

0,30

6.816,46

1,00

543,81

0,90

3.262,86

Vậy:

L^nấu_hcb= 1631,43 m³/h
L^đúc_hcb= 1631,43 m³/h

Chọn đường kính ống hút của 2 lò là : D = 300mm

_=>Vận tốc trong ống hút của lò nấu thép là : V = = 6,41 m/s > u_z = 5,56 m/s với z = 13 m (z: độ cao miệng thải nhiệt ống hút so với mặt đất).

Trong đó, u_z = u₁₀. = 5,4. = 5,56 m/s

=> Vận tốc trong ống hút của lò đúc thép là : V = = 6,41 m/s > u_z = 5,56 m/s với z = 13 m (z: độ cao miệng thải nhiệt ống hút so với mặt đất).

Trong trường hợp lò nấu thép và lò đúc thép đặt gần nhau, 2 ống hút cục bộ ở 2 lò này được nhập chung thành 1 ống rồi đưa lên trời. Khi đó để đảm bảo vận tốc V = 6,41 m/s thì đường kính của ống sẽ là: D = = 0,42 m

=> Chọn D = 420 mm.

Lưu lượng thông gió

Từ kết quả tính toán nhiệt thừa ta nhận thấy: Q_th > 0 ở cả hai mùa và lượng nhiệt thừa vào mùa hè lớn hơn lượng nhiệt thừa vào mùa đông. Vậy để giảm nhiệt độ, làm trong sạch môi trường không khí trong phòng tạo điều kiện làm việc tốt công nhân ta cần phải khử lượng nhiệt thừa tính cho mùa hè bằng cách đưa vào phân xưởng một lượng khí sạch có vận tốc tạo thành những luồng gió.
Với địa điểm tính toán thiết kế là Phan Thiết thì trước khi thổi vào nhà, không khí cần được phun ẩm để giảm nhiệt độ và tăng độ ẩm.
Lưu lượng thông gió tự nhiên:

L_TN (m³/h) = 3600.μ.v.F_c

F_c: diện tích cửa hướng đón gió, mùa hè hướng đón gió là hướng Tây nên tổng diện tích cửa mà gió có thể qua là 100% tổng diện tích của hướng Tây

F_c = 26,07 m².

µ : Hệ số mở cửa, µ = 0,65 - 0,8, chọn µ= 0,65
v : Vận tốc gió mùa hè , v = 3,3 m/s

=> L_TN = 3600.μ.v.F_c = 3600.0,65.3,3.26,07 = 201312,54 m³/h

Chọn lưu lượng thông gió tự nhiên là 30% của lượng nhiệt thừa cần khử:

L_TN = 30%.L_TG

Với L_TG(m³/h) =

γ_v1 (kg/m³): trọng lượng riêng của không khí ở nhiệt độ 33,9^oC

_v1 (kg/m³) = =

C: tỉ nhiệt của không khí, C= 0,24 Kcal/kg^oC
t_r(⁰C): nhiệt độ không khí đi ra phân xưởng
- t_T^tt = 34,6 ⁰C
- t _r = t_T^tt + β.(h₀-h_lv) = 34,6 + 1,5.(10 – 2) = 46,6 ⁰C
- β: hệ số kể đến sự tăng nhiệt độ theo một mét chiều cao của phân xưởng, phân xưởng nóng nên β = 1 – 1,5. Chọn β = 1,5
- h₀: chiều cao tính từ nền nhà đến tâm thoát không khí ra ngoài nhà, h₀= 10
- h_lv: chiều cao vùng làm việc thường tiếp nhận, h_lv=2 m.

Bảng 5.2. Tính nhiệt độ không khí đi ra phân xưởng

t_T^tt(⁰C)	β	h₀ - h_lv (m) = 10 - 2	t_r (⁰C) = t_T^tt + β.(h₀-h_lv)
34,6	1,5	8	46,6

t_v1(⁰C): nhiệt độ của không khí thổi vào phòng lấy bằng nhiệt độ ngoài nhà vào mùa hè t_v1= = 32,6 ⁰C

=> t_r- t_v1 = t_r - t_N^tt = 46,6 – 32,6 = 14 ⁰C

=> γ_v1 (kg/m³) = = 1,16 kg/m³

> L_TG(m³/h) = = = 107536,12 m³/h

Bảng 5.3. Tính lưu lượng thông gió chung trước khi phun ẩm

Q_thừa (kcal/h)	C_k(kcal/kg.⁰C)	t_r- t_v1 (⁰C) = t_r - t_N^tt	γ_v1 (kg/m³) =	L_TG(m³/h) =
417.351,01	0,24	14	1,16	107.536,12

=> L_TN = 30%.L_TG = 0,3.107536,12 = 32260,84 m³/h < 201312,54 m³/h

Như vậy khi chọn thông gió tự nhiên 30% là đảm bảo.
Lưu lượng thông gió cơ khí tính toán trước quá trình phun ẩm:

L_CK (m³/h) = L_TG - L_TG^TN - L_hcb = 107.536,12 - 32.260,84 - 9.788,58 = 65.486,71 m³/h

Bảng 5.4. Tính lưu lượng thông gió cơ khí trước phun ẩm

L_TG (m³/h)	L_TG^TN (m³/h) = 30%.L_TG	L_hcb (m³/h)	L_CK (m³/h) = L_TG - L_TG^TN - L_hcb
107.536,12	32.260,84	9.788,58	65.486,71

Nhiệt thừa trước quá trình phun ẩm:

Q*_thừa (kcal/h) = L_CK.(C_k.(t_r - t_v1).γ_v1) = 65.486,71.(0,24.14.1,16) = 254.155,93 kcal/h

Lưu lượng thông gió cơ khí tính toán sau quá trình phun ẩm L_{CK BPA}

_{CK BPA}(m³/h) =

t_r- t_v2 = t_r - (t_v1- 3) = 46,6 – (32,6 – 3) = 17 ⁰C
γ_v2 = = = 1,17 kg/m³

> L_{CK BPA}(m³/h) = = = 53400,81 m³/h

_{Bảng 5.5. Tính lưu lượng thông gió cơ khí sau phun ẩm}

Q_thừa* (kcal/h) = L_CK.(C_k.(t_r - t_v1).γ_v1)	t_r- t_v2 (⁰C) = t_r - (t_v1- 3)	γ_v2 (kg/m³) =	L_{CK BPA}(m³/h) =
254.155,93	17,00	1,17	53.400,81

- Chọn số miệng thổi là 22 trong đó có 18 miệng thổi loa 3 tầng, lưu lượng mỗi miệng loa 3 tầng là 2000m³/h, 4 miệng thổi baturin, với 2 miệng baturin 1 phía, mỗi miệng có lưu lượng 3000 m³/h và 2 miệng baturin 2 phía, mỗi miệng có lưu lượng 6000 m³/h.

=> Chọn 2 quạt bố trí thành hai hệ thống cấp gió.

Bảng 5.6. Tính số lượng miệng thổi

Số lượng lò

Miệng thổi

Lưu lượng/miệng thổi
(m³/h)

Tổng lưu lượng
(m³/h)

Tên gọi

Số lượng miệng

6

Baturin

1 phía

2

3.000

18.000,00

2 phía

2

6.000

Loa 3 tầng

18

2.000

35.400,81

Tổng

Miệng thổi

22

L_{CK BPA} (m³/h)

53.400,81

Sơ đồ không gian bố trí miệng thổi:

group 35616

group 35916