Bảng B.5 (kết thúc) - Tọa độ các điểm tính toán đường tần suất mực nước tổng hợp

Đơn vị tính bằng centimét (cm)

Đơn vị tính bằng centimét (cm)

Đơn vị tính bằng centimét (cm)

(Quy định)

Sóng leo thiết kế, ký hiệu là R_slp xác định theo công thức (C.1) hoặc công thức (C.2):

0,5 < _b.₀ < 1,8 : = 1,75 _._b._f.₀ (C.1)

1,8 < _b.₀ < ( 8,0  10,0) : = _._f.(4,3 - ₀) (C.2)

trong đó:

H_sp là chiều cao sóng ứng với tần suất thiết kế tại chân công trình. H_sp xác định theo phụ lục E. Để kiểm tra kết quả tính toán H_sp có thể lấy H_sp bằng từ 0,50 h đến 0,65 h trong đó h là độ sâu trước chân công trình. Nếu kết quả kiểm tra thấy có sự chênh lệch trên 0,5 m thì phải điều tra thực tế để hiệu chỉnh cho phù hợp;

₀ là hệ số tương tự sóng vỡ (còn gọi là hệ số sóng vỡ), xác định theo công thức (C.3):

(C.3)

α là góc nghiêng của mái đê. Nếu mái đê có nhiều hệ số mái khác nhau thì tính quy đổi theo công thức (C.4):

tan  = (C.4)

L và B là các khoảng cách theo mặt bằng của mái đê xác định theo hình C.1:

S₀ = (C.5)

T_m-1,0­ là chu kỳ phổ sóng, xác định theo công thức (C.6)

T_m-1.0 = (C.6)

a là chỉ số lấy từ 1,10 đến 1,20;

T_p là chu kỳ đỉnh sóng;

_ là hệ số chiết giảm do sóng tới xiên góc:

_ = 1 – 0,0022 x || khi 0⁰ ≤  ≤ 80⁰;

_ = 1 – 0,0022 x 80 khi  > 80⁰



Hình C.2 - Sơ đồ xác định hướng sóng đến so với phương của đường bờ

_b là hệ số chiết giảm khi có cơ đê, xác định theo công thức (C.7):

_b = 1 - (C.7)

0,6 ≤ _b ≤ 1,0;

B, L_b, d_h là các thông số cơ đê xác định theo hình C.3:

x xác định như sau:

x = R_up khi R_up > d_h > 0 (cơ nằm trên MNTK)

x = 2 H_sp khi 2 H_sp > d_h ≥ 0 (cơ nằm dưới MNTK)

Bề rộng cơ tối ưu B_opt = 0,4 L_b. Cơ bố trí ngay tại MNTK thì hiệu quả giảm sóng leo tối đa, tương ứng với _b = 0,60.

_f là hệ số chiết giảm do độ nhám trên mái dốc lấy theo bảng C.1.

Các bước tính toán như sau:

a) Giả thiết R_slp;

b) Tính toán xác định các thông số : tana, S₀ và x₀;

c) Tính toán xác định các hệ số chiết giảm g_b, g_f, g_b;

d) Tính lại R_slp;

e) So sánh R_slp giả thiết với tính toán.

C.3 Ví dụ tính toán cho một trường hợp cụ thể

C.3.1 Các thông số cho trước:

- Chiều cao sóng thiết kế tính trước chân công trình: H_sp = 2,0 m;

- Chu kỳ đỉnh sóng: T_p= 8 s;

- Góc sóng tới trước chân công trình:  = 10⁰;

- Tỷ số T_p/T_m-1,0,p = 1,1. Tính được chu kỳ phổ sóng T_m-1,0,p = 7,27 s.

C.3.2 Lựa chọn đặc trưng hình học và kết cấu bảo vệ mái kè cho mặt cắt đê như sau:

a) Trường hợp mái phía biển có bố trí cơ rộng 6 m để giảm năng lượng sóng:

- Cao trình cơ trùng với cao trình mực nước thiết kế;

- Phần mái phía dưới cơ có hệ số độ dốc mái m = 4;

- Phần mái phía trên cơ có hệ số độ dốc mái m = 3;

- Mái phía biển được bảo vệ bằng cấu kiện bê tông đúc sẵn T_SC;

b) Trường hợp mái phía biển không bố trí cơ giảm năng lượng sóng:

- Hệ số độ dốc mái đê m = 4;

- Mái phía biển được bảo vệ bằng cấu kiện bê tông đúc sẵn T_SC.

C.3.3 Các bước tính toán và kết quả tính toán như sau:

a) Trường hợp có bố trí cơ giảm sóng:

- Giả thiết chiều cao sóng leo: R_slp= 3,8 m;

- Tính toán xác định các thông số tana, S₀, x₀ và các hệ số g_b, g_f, g_b:

tan  = = 0,29;

S₀ = = 0,0242;

₀ = = 1,86;

Hệ số chiết giảm khi có cơ đê, xác định gần đúng theo công thức: _b = 1 -

_b = 1 - = 0,70;

Tra bảng C.1, ứng với cấu kiện T_SC xác định được hệ số nhám trên mái dốc: g_f = 0,85;

Hệ số chiết giảm do sóng tới xiên góc : g_ = 1 - 0,0022 x 10

g_ = 0,978;

Tích số : _bx₀ = 0,7 x 1,86 = 1,302. Kết quả tính toán cho thấy 0,5 < _bx₀ < 1,8 nên chọn công thức (C.1) để xác định chiều cao sóng leo R_slp:

R_slp = 1,75 x 0,978 x 0,70 x 0,85 x 1,86 x 2,0

R_slp = 3,79 m, xấp xỉ với giả thiết.

- Kết luận : giả thiết R_slp = 3,8 m là đúng.

b) Trường hợp không bố trí cơ giảm sóng:

₀ =

₀ = 1,61;

- Hệ số chiết giảm sóng do cơ: _b =1,0

- Tích số : _bx₀ = 1,0 x 1,61 = 1,61. Kết quả tính toán cho thấy tích số _bx₀ nằm trong khoảng 0,5 < _bx₀ < 1,8 . Do vậy chọn công thức (C.1) để xác định chiều cao sóng leo R_slp:

R_slp = 1,75 x 0,978 x 1,0 x 0,85 x 1,61 x 2,0

R_slp = 4,68 m


Phụ lục D

(Quy định)

_b._o  2,0 : = .exp (D.1)

2,0 < _b._o  7,0 : = 0,2.exp (D.2)

_o > 7,0 : = 0,21.exp (D.3)

trong đó:

q là lưu lượng tràn đơn vị, l/(s.m);

CHÚ THÍCH: các thông số q và được xác định bằng phương pháp thử dần.

_v là hệ số chiết giảm sóng tràn do tường đỉnh, được áp dụng khi mái đê nằm trong phạm vi từ phía dưới chân tường đỉnh đến biên 1,5 H_s phía dưới mực nước thiết kế có hệ số độ dốc mái m từ 2,5 đến 3,5; tổng bề rộng cơ không quá 3 H_s; vị trí chân tường phải nằm trong khoảng ± 1,2 H_s so với mực nước thiết kế; chiều cao tường nhỏ nhất khi chân tường nằm ở vị trí cao là 0,5 H_s lớn nhất khi chân tường nằm ở vị trí thấp là 3 H_s. Hệ số chiết giảm do tường đỉnh _v phụ thuộc vào góc nghiêng α_w của tường đỉnh được xác định như sau:

- Với tường đứng (góc nghiêng mặt tường α_w = 90^o) : _v = 0,65;

- Với tường nghiêng có độ dốc mặt tường m = 1,0 (α_w = 45^o) : _v = 1,00;

- Với tường nghiêng có góc nghiêng α_w từ 45^o đến 90^o, γ_v được nội suy theo công thức (D.4):

_v = 1,35 - 0,0078.α_w (D.4)

 là góc của mái đê. Nếu mái đê có nhiều độ dốc khác nhau, hệ số mái dốc đê quy đổi lấy theo C.1 của phụ lục C, còn với tường đỉnh được thay thế bằng hệ số độ dốc mái m = 1,0 (xem hình D.1). Dùng độ dốc mái đê quy đổi này để tính lưu lượng tràn qua đê;

_v là hệ số chiết giảm độ nhám mái đê, được áp dụng khi tường đỉnh thấp có kết hợp với mũi hắt sóng (xem hình D.2). Hệ số _v phụ thuộc vào độ lưu không tương đối của đỉnh đê lấy theo quy định sau:

- Mái đê có độ nhám đáng kể (_f < 0,90):

_f* = _f - 0,05 khi  0,5

_f* = _f khi < 0,5

- Mái đê nhẵn (_f  0,90):

_f* = _f - 0,3 khi > 1,0

_f* = _f khi  0,5

_f* = _f - 0,6. khi 0,5   1,0

1. 
   Hình D.2 - Sơ đồ cấu tạo mũi hắt sóng của tường đỉnh trên đê
   

Khi 0⁰ ≤  ≤ 80⁰ : _ = 1 – 0,0033 x ||

Khi  > 80⁰ : _ = 1 – 0,0033 x |80|

1. 
   Với 80⁰< |β| ≤110⁰:
   
   0. 
      H_sp = H_sp x
      
      0. 
         T_m-1,0p = T_m-1,0p x
         
2. 
   Với 110⁰ < |β| ≤180⁰ : H_sp = 0,0, R_cp = 0,0 và sóng tràn q = 0,0;
   

Lưu lượng nước biển cho phép tràn qua mặt đê phụ thuộc vào chất lượng kết cấu bảo vệ đỉnh đê, bảo vệ mái đê phía đồng và khu nước cho phép ngập trong đồng, quy định như sau:

- Trị số lưu lượng tràn đơn vị cho phép tràn qua mặt đê (lượng tràn cho phép) không lớn hơn các giá trị trong bảng D.1;

- Mức độ ảnh hưởng của lưu lượng nước biển tràn qua đê tham khảo trong bảng D.2.

0. 
   Bảng D.1 - Lưu lượng tràn đơn vị cho phép tràn qua mặt đê biển
   

a) Căn cứ vào chất lượng đỉnh đê và mái đê phía trong, xác định lưu lượng tràn cho phép q_tc;

b) Giả thiết R_cp;

c) Tính tana và các hệ số triết giảm g;

d) Tính q theo các công thức trong D.1;

e) So sánh q tính toán với q_tc nếu sai số giữa hai lần tính nhỏ hơn 10 % thì kết quả tính toán có thể chấp nhận được. Để giảm bớt khối lượng tính toán có thể sử dụng phần mềm chuyên dụng tính toán q và R_cp tương ứng.

g_ = 1 - 0,0033 x 10

g_ = 0,967

=

q_tt = 9,69 L/(s.m).

Các tường đỉnh của đê biển thường có chiều cao không quá 10 % chiều cao đê, không ảnh hưởng nhiều đến lưu lượng tràn qua đê nên khi tính toán lưu lượng sóng tràn có thể sử dụng trực tiếp các công thức từ (D.1) đến (D.3).