Lời nói đầu tcvn 9152 : 2012 được chuyển đổi từ tcxd. 57-73


Bảng B.1 Hệ số áp lực đất chủ động



tải về 13.55 Mb.
trang23/92
Chuyển đổi dữ liệu19.04.2018
Kích13.55 Mb.
#36952
1   ...   19   20   21   22   23   24   25   26   ...   92

Bảng B.1 Hệ số áp lực đất chủ động c* theo lời giải của lý luận cân bằng giới hạn điểm

o

o

o



-30

-20

-10

0

10

20

30

40

10

0

0.49

0.58

0.65

0.70

0.72

0.73

0.72

0.67

5

0.45

0.54

0.61

0.66

0.69

0.70

0.69

0.64

10

0.43

0.51

0.58

0.64

0.67

0.69

0.68

0.63

20

0

0.27

0.35

0.42

0.49

0.54

0.57

0.60

0.59

10

0.23

0.31

0.38

0.44

0.50

0.53

0.56

0.55

20

0.22

0.28

0.35

0.41

0.47

0.51

0.53

0.54

30

0

0.13

0.20

0.27

0.33

0.40

0.46

0.50

0.52

15

0.11

0.17

0.23

0.29

0.36

0.42

0.46

0.48

30

0.10

0.15

0.21

0.27

0.33

0.39

0.43

0.46

40

0

0.06

0.11

0.16

0.22

0.29

0.35

0.42

0.46

20

0.05

0.09

0.13

0.19

0.25

0.32

0.38

0.42

40

0.04

0.07

0.12

0.17

0.23

0.29

0.36

0.41

Cần chú ý rằng, phương pháp cân bằng giới hạn điểm hiện nay tuy được coi là phương pháp tính toán chặt chẽ và chính xác nhưng do chưa lập được các bảng tính sẵn hoặc đồ thị để xác định các hệ số áp lực đất trong mọi trường hợp, nên trong tính toán thực tế, phương pháp này còn bị hạn chế nhiều so với phương pháp cân bằng giới hạn có thể trình bày sau này.

Bảng tính giá trị của bt*



Bảng B.2 Hệ số áp ực đất bị động bt* theo lời giải của lý luận cân bằng giới hạn điểm

o

o

o



-30

-20

-10

0

10

20

30

40

50

60

10

0

1.53

1.53

1.49

1.42

1.31

1.18

1.04

0.89

0.71

0.53

5

1.71

1.69

1.64

1.55

1.43

1.28

1.10

0.93

0.74

0.55

10

1.88

1.79

1.74

1.63

1.5

1.33

1.15

0.96

0.76

0.55

20

0

2.76

2.53

2.3

2.04

1.77

1.51

1.26

1.01

0.77

0.56

10

3.26

3.11

2.89

2.51

2.16

1.80

1.46

1.16

0.87

0.61

20

4.24

3.79

3.32

2.86

2.42

2.00

1.63

1.25

0.92

0.63

30

0

5.28

4.42

3.65

3.00

2.39

1.90

1.49

1.15

0.85

0.60

15

8.76

7.13

5.63

4.46

3.50

2.70

2.01

1.45

1.03

0.69

30

11.72

9.31

7.30

5.67

4.35

3.29

2.42

1.73

1.23

0.75

40

0

11.27

8.34

6.16

4.60

3.37

2.50

1.86

1.35

0.95

0.64

20

26.70

18.32

13.02

9.11

6.36

4.41

1.98

1.99

1.33

0.81

40

43.23

29.40

20.35

13.96

9.43

6.30

4.16

2.67

1.65

0.96

B.1.2. Phương pháp cân bằng giới hạn cố thể

Phương pháp cân bằng giới hạn cố thể xác định giá trị áp lực đất lên tường chắn được nêu lên từ năm 1993 do một sỹ quan công binh người Pháp tên là C.A.Coulomb, sau đó được một kỹ sư công binh người Pháp tên là J.V.Poncelet phát triển thêm.

Tiếp đó, phương pháp này ngày càng được bổ sung và phát triển và hiện nay vẫn được còn dùng phổ biến trong thực tế vì tính chất thực dụng của nó.

B.1.2.1. Những giả thiết cơ bản và nguyên lý tính toán

Lý luận áp lực đất của C.A.Coulomb được xây dựng trên hai giả thiết cơ bản sau đây:

- Khi khối đất đắp sau tường chắn đạt trạng thái cân bằng giới hạn - chủ động hay bị động - mặt trượt thứ nhất sinh ra trong khối đất đắp giả thiết là phẳng, mặt trượt thứ hai là mặt tiếp giáp giữa đất và mặt lưng tường.

- Giá trị áp lực chủ động của đất lấy bằng giá trị lớn nhất trong các giá trị lực đẩy của khối đất lên tường khi nó đạt trạng thái cân bằng giới hạn chủ động; giá trị áp lực bị động có ép trồi của đất lấy bằng giá trị nhỏ nhất trong các giá trị lực chống của khối đất lên tường khi nó đạt trạng thái cân bằng giới hạn bị động.

Ngoài ra, để đơn giản tính toán, còn giả thiết rằng khối đất đắp là đồng chất và khi đạt trạng thái cân bằng giới hạn nó được xem như một cố thể, trạng thái ứng suất giới hạn chỉ xảy ra trên các mặt trượt.

Với những giả thiết đơn giản hóa đó, lý luận áp lực đất C.A.Coulomb đã vận dụng các phương trình cân bằng tĩnh của một hệ vật thuộc bài toán phẳng trong cơ học vật rắn tuyệt đối (trừ phương trình cân bằng mô men) cùng với công cụ toán học giải tích thông thường hoặc đồ giải để giải quyết các bài toán về áp lực đất.



B.1.2.2 Tính toán áp lực chủ động của đất

B.1.2.2.1 Trường hợp không xét tới sự nứt nẻ trên mặt đất đắp

Hình B.2 Biểu thị sơ đồ tính toán và đa giác các lực tác dụng lên lăng thể trượt (khối đất) ABC. Vì lăng thể trượt cân bằng tĩnh nên đa giác các lực tác dụng lên nó khép kín, điều này tương đương với hệ hai phương trình cân bằng tĩnh của các lực chiếu trên hai trục tọa độ vuông góc trên mặt phẳng tác dụng của các lực đó, tức là những phương trình x=0, z=0.





Каталог: sites -> default -> files
files -> BÁo cáo quy hoạch vùng sản xuất vải an toàn tỉnh bắc giang đẾn năM 2020 (Thuộc dự án nâng cao chất lượng, an toàn sản phẩm nông nghiệp và phát triển chương trình khí sinh học ) Cơ quan chủ trì
files -> Mẫu tkn1 CỘng hoà XÃ HỘi chủ nghĩa việt nam độc lập Tự do Hạnh phúc
files -> CỘng hòa xã HỘi chủ nghĩa việt nam độc lập Tự do Hạnh phúc ĐĂng ký thất nghiệP
files -> BỘ TÀi chính —— Số: 25/2015/tt-btc cộng hoà XÃ HỘi chủ nghĩa việt nam
files -> CỘng hòa xã HỘi chủ nghĩa việt nam độc lập Tự do Hạnh phúc TỜ khai của ngưỜi hưỞng trợ CẤP
files -> BỘ giáo dục và ĐÀo tạO –––– Số: 40
files -> BỘ y tế CỘng hoà XÃ HỘi chủ nghĩa việt nam độc lập – Tự do – Hạnh phúc
files -> Mẫu số 1: Ban hành kèm theo Thông tư số 19/2003/tt-blđtbxh ngày 22 tháng 9 năm 2003 của Bộ Lao động Thương binh và Xã hội Tên đơn vị Số V/v Đăng ký nội quy lao động CỘng hòa xã HỘi chủ nghĩa việt nam độc lập Tự do Hạnh phúc
files -> CỦa bộ XÂy dựng số 04/2008/QĐ-bxd ngàY 03 tháng 4 NĂM 2008 VỀ việc ban hành “quy chuẩn kỹ thuật quốc gia về quy hoạch xây dựNG”

tải về 13.55 Mb.

Chia sẻ với bạn bè của bạn:
1   ...   19   20   21   22   23   24   25   26   ...   92




Cơ sở dữ liệu được bảo vệ bởi bản quyền ©hocday.com 2024
được sử dụng cho việc quản lý

    Quê hương