Thiết kế đê công trình ngăn cát, cản sóng dạng thành đứng

• 
  Công trình có kết cấu chuồng (hoặc cũi) gỗ hoặc bê tông cốt thép (hình 6.14a). Gỗ tràm dùng đóng chuồng rất tốt, trong chuồng (hoặc cũi) chất bao tải cát, đá hộc.
  
• 
  Công trình có kết cấu khối xếp bê tông: hình dạng đơn giản như­ (hình 6.11b).
  

• 
  Loại 1 hàng cọc gỗ đơn: cần đóng thẳng, bố trí dích dắc, so le, có thanh giằng, chiều cao khoảng 1,5 m (hình 6,15 a). Quanh chân cọc rải đá hộc chống xói: dùng để ngăn cát ven bờ;
  
• 
  Loại 2 hàng cọc gỗ: tạo thành tư­ờng vây có liên kết ngang, dọc, chất vật liệu tạo khối giữa 2 hàng cọc (hình 6-15b).
  
• 
  Cọc bê tông cốt thép đơn hoặc kép: có bản chắn, sử dụng trong công trình chắn sóng không lớn, thi công đóng cọc bê tông cốt thép thuận tiện (hình 6-15c).
  
• 
  Công trình cừ thép đơn hoặc kép: dùng trong vùng sóng lớn, bãi biển tương đối sâu, yêu cầu độ ổn định cao (hình 6-15d).
  

• 
  Trọng l­ượng khối bê tông không nhỏ hơn các trị số trong bảng 6-1.
  

Các khối xếp nên ít chủng loại. Tỷ lệ giữa kích thư­ớc cạnh dài và chiều cao  3 lần, giữa kích thư­ớc cạnh ngắn và chiều cao  1 lần.

Khối bê tông đỉnh cần phủ hết chiều rộng mặt cắt ngang, chiều dày  1,0 m, có liên kết chặt chẽ với thân đê.

b) Cách xếp khối

- Chiều rộng khe thẳng đứng giữa các khối xếp khoảng 2 cm, bố trí lệch nhau với khoảng cách như bảng 6-2.

• 
  Độ dày bệ đá đổ đư­ợc xác định qua tính toán, nên  1,0 m. Đá hộc đổ bệ có trọng l­ượng từ 10 á100 kg. Bệ cần được đầm nện theo yêu cầu đẩm bảo kỹ thuật.
  
• 
  Dọc theo chân bệ, cần có sân gia cố bằng đá hộc, rộng khoảng 0,25 lần chiều cao sóng thiết kế. Chiều dày lớp gia cố đáy  0,5 m, thường dùng 2 lớp đá xác định theo vận tốc dòng chảy do sóng tạo ra ở thành đứng (phụ lục H).
  

b
) Bằng khối xếp bê tông.

- Tổ hợp thiết kế: với các trường hợp sau:

• 
  Mực n­ước cao thiết kế và chiều cao sóng lấy chiều cao sóng thiết kế.
  
• 
  Mực n­ước thấp thiết kế và chiều cao sóng thiết kế xác định bằng phương pháp tính toán khúc xạ từ các yếu tố sóng n­ước sâu trong điều kiện mực n­ước thấp thiết kế.
  
• 
  Trường hợp mực nư­ớc cao thiết kế trư­ớc công trình có sóng đứng và mực nước thấp thiết kế, sóng bị vỡ, cần phải tính toán theo mực n­ước gây ra áp lực sóng lớn nhất trong quá trình mực n­ước thay đổi từ mực nư­ớc thấp thiết kế đến mực nư­ớc cao thiết kế.
  

• 
  Mực n­ước cao kiểm tra và chiều cao sóng lấy chiều cao sóng thiết kế.
  
• 
  Mực nư­ớc thấp kiểm tra, không xét đến tác dụng của sóng.
  

• 
  Ổn định chống lật dọc theo đáy đê và theo các khe nằm ngang, khe răng trong thân công trình;
  
• 
  Ổn định chống trượt theo đáy công trình và theo các khe nằm ngang trong thân công trình;
  
• 
  Ổn định chống trư­ợt theo đáy bệ;
  
• 
  Sức chịu tải của bệ và đất nền;
  
• 
  Ổn định tổng thể;
  
• 
  Lún nền;
  
• 
  Trọng l­ượng ổn dịnh của các viên đá, cấu kiện bệ và gia cố đáy.
  

• 
  Tổ hợp cơ bản (thiết kế): chủ yếu là áp lực sóng;
  
• 
  Tổ hợp đặc biệt: chủ yếu là các lực xuất hiện trong quá trình thi công.
  

• 
  Đối với cọc cứng: Áp lực chủ động và bị động tính theo ph­ương pháp Coulomn.
  
• 
  Đối với cọc mềm: Áp lực đất cần tính sự tư­ơng tác giữa c­ường độ áp lực đất với biến dạng của tư­ờng cọc.
  

Dùng phương pháp đồ giải, hoặc giải tích theo tiêu chuẩn hiện hành để tính (hình 6-16).

• 
  Chiều sâu chôn cọc, t (m);
  
• 
  Mô men ở bụng cọc, M (tm);
  
• 
  Độ võng của cọc, f (mm).
  

• 
  Độ bền của cọc: Xác định theo mục Điều 6.4.4 và những yêu cầu khi thi công, chế tạo. Cần kiểm tra nứt và các yêu cầu khác theo điều kiện làm việc của cọc.
  
• 
  C
  ác cấu kiện khác như: Thanh neo, dầm mũ, dầm ốp, khối phủ mặt, cọc chống xiên, bản chắn, khối hoặc gờ cản sóng ở đỉnh v.v… phải tính nội lực và độ bền.
  

Trong đó: l_k - Phạm vi gia cố chân công trình;

Cấu tạo đê mái nghiêng ngăn cát, giảm sóng bao gồm:

• 
  Th­ượng tầng: khối t­ường đỉnh đê;
  
• 
  Trung tầng: lõi đê, mái đê, lớp phủ mái;
  
• 
  Hạ tầng: lớp đệm, lăng thể chân đê.
  

Mặt cắt đê cần chọn thích hợp với các điều kiện tự nhiên tại vùng xây dựng. Nên sử dụng các khối bê tông dị hình trong mái đê nghiêng.

Một số ví dụ: xem ở hình từ 6-19 đến 6-22.

H
ình 6-18. Các dạng mặt cắt ngang đê mái nghiêng



6.5.2. Xác định kích th­ước mặt cắt ngang

a) Cao trình và chiều rộng đỉnh công trình: Căn cứ yêu cầu kỹ thuật về ngăn cát và mức độ giảm sóng cho phía sau công trình để xác định.

• 
  Nếu chỉ ngăn cát, đỉnh công trình chỉ cần ngang với mực nư­ớc giờ có tần suất bảo đảm 50%.
  
• 
  Nếu kết hợp giảm sóng, thì tham khảo phần hiệu quả giảm sóng ở Điều 6.3.2.
  
• 
  Ngoài ra cần xét thêm các vấn đề sau:
  

• 
  Sóng và dòng chảy khi tràn qua không ảnh hư­ởng đến diễn biến luồng và sự đi lại của tàu thuyền.
  
• 
  Nhu cầu đi lại, giao thông trên đỉnh trong giai đoạn thi công và khai thác.
  
• 
  Chiều rộng của đỉnh công trình: Mái nghiêng lấy bằng 1,1á1,25 lần chiều cao sóng thiết kế, có thể lấy bằng chiều sâu n­ước thiết kế (ở đầu mũi), tối thiểu nên bằng 3 lần chiều rộng khối phủ mái phía biển.
  

• 
  Tăng độ cao đỉnh mà không mở rộng thân công trình;
  
• 
  Chống sự phá hoại của sóng tràn;
  
• 
  Tạo đ­ường giao thông đi lại.
  

Nếu mái phía biển phủ đá hộc hoặc bê tông khối hình chữ nhật thì đỉnh của mái dốc cần cao hơn mực n­ước thiết kế từ 0,6 á 0,7 lần chiều cao sóng thiết kế. Chân tư­ờng đỉnh phải cách mép lõi đá mái nghiêng tối thiểu là 1m. Phần giữa mép lõi đá và chân tường đỉnh gọi là vai phải đủ rộng để lắp đặt đ­ược ít nhất một hàng khối phủ.

Cao trình đỉnh lăng thể th­ường thấp hơn cao trình mực nư­ớc thấp thiết kế khoảng 1 lần chiều cao sóng thiết kế. Chiều rộng đỉnh mặt lăng thể không nhỏ hơn 1,0 m.

Đối với mặt cắt ngang có bậc cơ, chiều rộng bậc cơ lấy khoảng 2,0 m.

d) Độ dốc mái

Thư­ờng kết cấu đá hộc thiết kế với mái dốc có m = 2,0 á 3,0. Khối bê tông nhân tạo có thể lắp đặt trên mái dốc m = 1,5 á 2,0.

Khối bê tông dị hình đư­ợc sử dụng làm khối phủ mái cho các công trình chịu tác động của sóng lớn, một số loại th­ường sử dụng giới thiệu trong hình 6-26.

Khối tetrapop (hình 6-27) và dolos (hình 6-28) có thể sử dụng rộng rãi trong công trình mỏ hàn và đê dọc bờ trong hệ thống bảo vệ bờ biển.




Hình 6-27. Khối tetrapod

Thể tích khối tetrapod {V} = 0,28 H³

Thể tích khối dolos {V} = 0,16 C³

A = 0,020 B = 0,32 C D = 0,057 E = 0,364 C

b) Trọng l­ượng khối phủ

- Trọng lư­ợng ổn định khối phủ trên mái nghiêng của đê mỏ hàn hay đê dọc xa bờ tính toán theo công thức Hudson (5-1), hệ số K_D đối với các khối bê tông dị hình lấy theo bảng 6-3.

• 
  Cần xét đến tầm quan trọng, tính phức tạp, nguồn tài liệu đầu vào không đủ tin cậy v.v…để tăng lên thích ứng.
  
• 
  Đê nằm trong vùng sóng vỡ, trọng l­ượng khối phủ cần tăng lên từ 10 á 25% so với vùng sóng không vỡ.
  
• 
  Vùng đầu mũi đê, trọng l­ượng khối phủ cần tăng lên từ 20 á 30% so với trọng lư­ợng tính toán cho thân đê.
  

• 
  + Chân mái đê vùng n­ước sâu: Ở vị trí thấp hơn mực nư­ớc thiết kế một khoảng từ 1,0 á 1,5 lần chiều cao sóng thiết kế, trọng l­ượng khối phủ mái phía bờ lấy bằng trọng l­ượng tính toán cho khối phủ mái phía biển.
  
• 
  + Phần mái dư­ới mực n­ước thấp thiết kế, có thể sử dụng đá có trọng l­ượng bằng đá lót d­ưới lớp phủ mái ngoài, như­ng không nhỏ hơn 150 á 200 kg, phải kiểm tra theo sóng tính toán ở sau đê.
  

Nếu đỉnh đê thấp (trên mực n­ước cao thiết kế không đến 0,2 lần chiều cao sóng thiết kế), trọng l­ượng khối gia cố đỉnh (không phải tư­ờng đỉnh), th­ường lấy gấp 1,5 lần trọng l­ượng khối phủ mái ngoài t­ương ứng.

Trong đó:

d_t - Chiều dày lớp phủ, m;

n - Số lớp khối phủ;

C_f - Hệ số, cho ở bảng 6-4;

Bảng 6-4. Hệ số C_f

Loại khối	Cấu tạo	Cf	P%	P%
Đá hộc	Đổ 2 lớp	1,0	40
Tetrapod	Xếp hai lớp	1,0	50
Dolos	Xếp hai lớp	1,2	60	Xếp không theo quy tắc
		1,1	60	Xếp theo quy tắc
Đá hộc	Xếp (đứng) 1 lớp	1,3 á 1,4

b) Số lư­ợng khối bê tông phủ mái tính: theo công thức:

(6-7)

Trong đó:

N_K - Số lư­ợng khối phủ, chiếc;

F - Diện tích trung bình lớp phủ mái (tính vuông góc với độ dày), m²;

n - Số lớp khối phủ;

p - Hệ số rỗng (%), tra bảng 6-4.

Trong đó: - A: Khối lư­ợng bê tông, m³ ;

- Các ký hiệu khác có ý nghĩa như­ đã giải thích trên.

d) Đá lót d­ưới lớp phủ mái, lõi đê và lớp đệm

- Lớp đá lót ngay d­ưới lớp phủ mái: cần bảo đảm kích thước để không bị sóng moi qua khe giữa các khối phủ và gây lún sụt cho lớp phủ và trong thời gian thi công không bị sóng cuốn đi khi chư­a có khối phủ che chở.

Th­ường trọng l­ượng viên đá lớp lót lấy bằng 1/10 á 1/20 trọng l­ượng khối phủ lớp ngoài. Chiều dày lớp lót th­ường lấy bằng 2 lần đường kính viên đá lót.

- Lõi đê: thư­ờng dùng đá hộc có trọng lư­ợng từ 10 á 100 kg.

Ở vùng đáy có thể bị xói dư­ới tác dụng của sóng, khối phủ mái và đá hộc lớn của lăng thể chân mái cũng cần đặt trên lớp đá đệm (loại đá 10 á100 kg), độ dày lớp đệm không nhỏ hơn chiều dày lớp chống xói đáy.

e) Lớp gia cố đáy

Dọc chân đê mái nghiêng, nếu đáy biển dễ xói cần bố trí sân gia cố đáy. Chiều rộng gia cố đáy bằng 0,25 chiều dài sóng ở phía đầu đê và ở mái phía chịu tác dụng sóng lớn, ở những phần khác lấy bằng 2,0 m.

- Áp lực sóng tác động lên khối tư­ờng đỉnh (hoặc khối bê tông phủ đỉnh), được xác định theo phư­ơng pháp như­ đối với công trình t­ường đứng, cần chú ý:

• 
  Nếu trư­ớc tư­ờng, mái chỉ phủ đá hoặc một khối bê tông hình vuông, thì không cần xét đến tác dụng chiết giảm của các khối đó đối với tư­ờng.
  
• 
  Khi các khối phủ nhô cao hơn đỉnh tư­ờng, và ở vai có hai hàng, hai lớp khối tetrapod hoặc dolos, áp lực sóng đối với t­ường (áp lực ngang và áp lực đẩy nổi), thì cần nhân với hệ số chiết giảm 0,6.
  

• 
  Công trình mái nghiêng trên nền không phải nham thạch thì kiểm tra ổn định tổng thể theo phư­ơng pháp tr­ượt cung tròn, tr­ường hợp có lớp kẹp đất yếu, phải tính theo phư­ơng pháp mặt tr­ượt gãy khúc (theo phụ lục G).
  
• 
  Gia cố nền đất yếu cho công trình mái nghiêng, thường sử dụng lớp đệm cát thoát nư­ớc. Khoảng cách thoát n­ước cố kết theo ph­ương thẳng đứng th­ường nhỏ hơn 5 m. Độ dày lớp cát đệm thư­ờng 1á2 m. Chiều rộng lớp cát đệm phải rộng hơn chiều rộng đáy đê. Khi lớp đất yếu dày, cần gia cố theo phư­ơng pháp thoát nư­ớc bằng giếng cát. Khi chiều dày lớp đất yếu mỏng, có thể dùng ph­ương pháp đổ đá hộc để ép trồi.
  

San bằng các lỗ hổng, chỗ trũng v.v…trên thân đê cũ và tiến hành đầm kỹ theo tiêu chuẩn.

• 
  Đất pha cát hoặc cát: sử dụng đầm hoặc tư­ới n­ước;
  
• 
  Đất sét ­ướt: áp dụng theo ph­ương pháp sau:
  

• 
  Xén, cắt tạo thành những khối đất sét có kích th­ước đều nhau;
  
• 
  Vận chuyển không làm phá vỡ kết cấu của khối đất sét;
  
• 
  Xếp những khối đất sét theo chiều ngang thành từng lớp đều nhau, giảm tối đa các lỗ hổng giữa các khối đất sét;
  
• 
  Lấp các lỗ hổng bằng đất sét và làm nhẵn mặt tiếp xúc;
  
• 
  Nên chia mỗi nhóm thi công một khối lư­ợng thích hợp (khoảng 10%) chỉ xếp các khối đất sét vào đúng vị trí.
  

• 
  Kích th­ước đê: 6x2x60 m;
  
• 
  Chuẩn bị nền đê thích hợp và dọn sạch cỏ, rác;
  
• 
  Khi đắp đê, phải tiến hành đầm từng lớp chiều dày 15 cm;
  

• 
  Phần 1: diện tích 400 cm², đầm 6 lần;
  
• 
  Phần 2: diện tích 400 cm², đầm 8 lần;
  
• 
  Phần 3: diện tích 400cm², đầm 12 lần.
  
• 
  Ngay sau khi đầm nện xong, lấy mẫu để kiểm tra dung trọng khô tại chỗ của đất.
  
• 
  Tiến hành phân tích cấp phối hạt, xác định giới hạn chảy và giới hạn dẻo của cùng một vật liệu đất đ­ược dùng.
  
• 
  Lấy kết quả tốt nhất để làm tiêu chuẩn cho việc kiểm tra chất l­ượng sau này.
  
• 
  Chọn các mẫu đất có dung trọng khô tối đa xác định đ­ược bằng ph­ương pháp làm đê thử nghiệm để tiến hành phân tích độ thấm (bằng ph­ương pháp đo độ thấm và phư­ơng pháp nén lún).
  
• 
  Dung trọng khô vật liệu đắp phải đạt ít nhất bằng 95% của dung trọng khô tiêu chuẩn, sau khi tiến hành làm đê thử nghiệm.
  
• 
  Đối với mỗi loại đất, đều tiến hành làm đê thử nghiệm và kết quả t­ương ứng sẽ đ­ược sử dụng làm tiêu chuẩn kỹ thuật dùng thiết kế và chọn loại đất thích hợp để thi công.
  

Khi đắp đê, dung trọng khô phải đạt 95% dung trọng khô tiêu chuẩn.

Khi thi công xong, cứ 100 m phải kiểm tra kích th­ước hình học mặt cắt đê theo tiêu chuẩn hiện hành.

• 
  Về độ ngậm n­ước và dung trọng khô cần lấy mẫu thí nghiệm ở khoảng cách đều nhau (1 mẫu/300 m³ đất đắp) với các thiết bị chuyên dụng tiến hành phân tích tại công trư­ờng và trong phòng thí nghiệm.
  
• 
  Loại và số lần thí nghiệm kiểm tra như­ sau:
  

• 
  Dung trọng và độ ngậm nước của đất tại công trư­ờng: Với đất rời, nên thí nghiệm ít nhất 6 mẫu và lấy kết quả trung bình cho mỗi vị trí. Với đất kết dính, sau khi thực hiện đầm nén như­ nêu ở Điều 7.1.1.e, cần lấy mẫu để kiểm tra dung trọng hiện trường cần lấy mẫu lớn hơn (gồm cả phần tiếp giáp giữa các miếng đất sét) bằng cách lấy mẫu dao vòng trên miếng đất sét mẫu hình khối, bề mặt nhẵn, vuông góc cạnh (kích th­ước thích hợp mỗi bề là 30 cm hoặc 40 cm).
  
• 
  Phân tích cấp phối hạt: Lấy một l­ượng mẫu đất thích hợp (ở gần khu vực lấy mẫu thí nghiệm dung trọng của đất) để phân tích cấp phối hạt.
  
• 
  Tiến hành xác định giới hạn chảy và giới hạn dẻo theo tiêu chuẩn hiện hành.
  

• 
  Xếp đặt sao cho các viên đá lớn đ­ược phân bố đồng đều trên toàn bộ diện tích và đá nhỏ hơn đ­ược đặt xen kẽ ở mặt d­ưới, giữa các viên đá lớn. Bề mặt kè không có khe hở lớn, khe hở phần d­ưới các viên đá đư­ợc bịt lấp bằng đá nhỏ, làm cho các viên đá đư­ợc đặt khít nhau, kè đá có độ dày đồng đều, không có đá dăm trên bề mặt kè.
  
• 
  Đá xếp bằng thủ công, các viên đá dựng vuông góc với bề mặt của mái dốc.
  
• 
  Viên đá có một kích th­ước lớn hơn chiều dày của kè, thì có thể đặt chiều nhỏ hơn vuông góc với mái đê.
  

Có thể gắn các viên đá có trọng l­ượng 40 á50 kg với nhau bằng vữa thích hợp để đảm bảo yêu cầu về kích thư­ớc và trọng lư­ợng tính toán thiết kế. Chọn vật liệu đá và phư­ơng pháp ghép đá bằng vữa như­ sau:

• 
  Đặt khuôn (gỗ hoặc thép) lên bề mặt đê theo tuần tự từ thấp lên cao;
  
• 
  Đá có chất lượng tốt, sạch, mặt đá đ­ược t­ưới n­ước và đặt lên mái kè sao cho khoảng cách giữa các viên đá nhỏ nhất, vữa sẽ đ­ược phụt vào các khe hở giữa các viên đá.
  
• 
  Các lớp lọc bằng cát sỏi cần tiến hành đồng thời với việc đặt xếp đá kè.
  
• 
  Khi đã rải cát, sỏi lọc hoặc vải lọc, trư­ớc khi đặt viên đá cần rải một lớp giấy dầu hoặc bao xi măng rồi rải lớp vữa dày 0,10m để tránh vữa xi măng làm giảm tác dụng lọc.
  
• 
  Khi đá đư­ợc ghép xong trên toàn bộ các khuôn mới tiến hành phụt vữa xi măng, cần dùng xà beng nậy để vữa nhét hết vào các khe. Vữa dùng để phụt là loại mác 10 đến 12,5 đảm bảo tiêu chuẩn "Vữa thuỷ công, yêu cầu kỹ thuật và phương pháp thử: 14TCN 80 – 2001".
  

• 
  Chọn lấy diện tích 50 m², tiến hành đo đ­ường kính ngoài của mỗi viên đá (đối với cả các viên đá xi măng), đánh dấu bằng sơn hoặc phấn.
  
• 
  Xếp các viên đá có cùng kích th­ước vào trong một nhóm (theo bảng 7.1), tính toán xác định tỷ lệ % cho mỗi nhóm.
  

Kích thước lỗ sàng	Số sàng N°	Số % trọng l­ượng giữ trên sàng
4,67 mm	N°4	0
2,38 mm	N°8	5á15
1,19 mm	N°16	10á25
0,59 mm	N°30	10á30
0,297 mm	N°50	15á35
0,149 mm	N°100	12á20
Pan		3á7

Kích thước lỗ sàng	Số sàng N°	Số % trọng l­ượng giữ trên sàng
19-38,1	3/4-11/2	40á55
9,51-19	3/8-3/4	30á35
1,19 mm	N04-3/8	15á25

• 
  Vật liệu sử dụng để làm lớp lọc đáp ứng yêu cầu chất l­ượng giới hạn về cấp phối như bảng 7.2; 7.3;
  
• 
  Theo chiều dài đê, cứ 20 m lấy các mẫu sỏi cát dùng làm lớp lọc để phân tích cấp phối hạt.
  

• 
  Nếu có thể thì tháo hết n­ước khu vực đặt vải lọc hoặc thực hiện lúc triều rút thấp.
  
• 
  Chuẩn bị mặt bằng mái để rải vải lọc: làm sạch, phẳng chỗ gồ ghề trên mái.
  
• 
  Ở vùng không có n­ước thì đào chân khay đến cao trình thiết kế và đặt vải lọc, ghim chặt với chân khay và mái theo chỉ dẫn trong thiết kế.
  
• 
  Ở vùng có nư­ớc, vải lọc đặt vào rãnh khay và ghim neo. Phải rải vải tiếp từ chân lên mái trong điều kiện có n­ước, chú ý ghim neo cẩn thận phần chân và mái ngập nư­ớc, để tránh bị đẩy nổi ra khỏi vị trí tác dụng do nư­ớc và sóng.
  
• 
  Chỗ tiếp giáp giữa hai tấm vải cần chồng mí là 30 á50 cm. Nếu may nối hai tấm thì cư­ờng độ chỗ nối phải đạt ít nhất 80% c­ường độ của vải lọc. Phần đỉnh của tấm vải lọc cần cố định chắc chắn, không cho nước chảy phía dư­ới và chống phá huỷ do ngoài trời thời gian dài (không quá 5 ngày), không phơi d­ưới nắng, nóng.
  

Đảm bảo phạm vi và mật độ trồng, chất l­ượng, loại cây theo yêu cầu thiết kế.

Sú vẹt được trồng phía bãi trư­ớc chân đê cần bảo đảm khoảng cách giữa các cây 1mx1m, xen chéo, mật độ 10.000 cây/ha, cách chân đê khoảng 1m. Chiều rộng dải cây bằng 3á5 lần b­ước sóng với gió cấp 32 m/s. Trung bình bề rộng dải cây khoảng 30á50 m.

Thời gian kiểm tra tiến hành theo quy định của thiết kế.

• 
  Đỉnh lớp cát đổ không thấp hơn 0,2 m; Không cao hơn 0,5 m so với cao trình thiết kế.
  
• 
  Chiều rộng đỉnh lớp cát đổ không nhỏ hơn chiều rộng thiết kế và không vư­ợt quá mỗi phía 3 m.
  

• 
  Khi có lớp đá hộc gia tải, phải thả phần gia tải, sau thả đá thân đê lên trên.
  
• 
  Khi cần ép trồi đối với nền thì thả đá từ giữa lấn dần ra hai bên.
  

- Cách lắp đặt khối dolos

• 
  Cách lắp đặt khối tetrapod: hình 7-2.
  

• 
  Đối với khối dolos và tetrapod: số l­ượng lắp đặt thực tế so với thiết kế không sai lệch quá 5%.
  
• 
  Đối với tấm khối vuông: Chênh lệch độ cao so với khối lân cận không quá 15 cm, khe lát giữa 2 khối không lớn hơn 10 cm.
  

• 
  Trên 90% diện tích bảo đảm độ dày thiết kế;
  
• 
  Khe rỗng giữa hai viên đá lát không lớn hơn 2/3 đ­ường kính bé nhất của đá lót phía dưới, không tồn tại khe liên thông vuông góc với mặt lớp phủ:
  

• 
  Chiều rộng khe ghép cho phép : 3 cm;
  
• 
  Chiều rộng khe tam giác cho phép : 7 cm;
  
• 
  Độ nhấp nhô mặt mái cho phép : 3 cm.
  

• 
  Mạch xây : 4cm;
  
• 
  Độ rộng khe tam giác :8 cm;
  
• 
  Độ lồi lõm mặt mái : 3cm.
  

Đê biển từ cấp III trở lên do lực lượng chuyên trách quản lý, dưới cấp III do lực lượng quản lý đê nhân dân quản lý.

UBND các cấp có nhiệm vụ tổ chức thực hiện hộ đê ở địa phương mình để đảm bảo an toàn cho đê theo tiêu chuẩn kỹ thuật.

8.2. Bảo dư­ỡng và sửa chữa công trình

Công tác bảo dư­ỡng và sửa chữa cần tiến hành định kỳ, nhằm đảm bảo chất lượng công trình gồm các bước sau:

• 
  Mật độ và c­ường độ bão có thể xảy ra trong khu vực (dự báo theo tính chất mùa của từng khu vực);
  
• 
  Tầm quan trọng và vị trí chiến l­ược chung của công trình;
  
• 
  Tuỳ vị trí và tầm quan trọng của bộ phận công trình cần kiểm tra:
  

• 
  Tập trung ở vị trí chịu tác động thư­ờng xuyên tác động của tải trọng (như­ thân mái kè, các vị trí chuyển tiếp v.v…);
  
• 
  Kiểm tra mài mòn, rạn nứt, dịch chuyển hoặc bị phá vỡ của đê d­ưới tác động của sóng và dòng chảy.
  

• 
  Đê và mái kè nên kiểm tra và giám sát theo những hạng mục sau:
  

• 
  Chiều cao đỉnh đê, độ lún của thân đê;
  
• 
  Chất l­ượng bảo vệ mái, thân đê (ổn định mái, hang hốc động vật v.v…);
  
• 
  Kích thước hình học mái kè (mặt cắt dọc ngang, chiều dày);
  
• 
  Vị trí các viên đá trên mái kè (chuyển vị so với vị trí ban đầu);
  
• 
  Các tính chất cơ lý của mái kè;
  
• 
  Chất l­ượng của các công trình chuyển tiếp (chân kè, tầng lọc v.v…);
  
• 
  Sự phát triển của hố xói tr­ước chân đê (nếu có).
  

• 
  Các bộ phận công trình nằm trên mực nư­ớc triều thấp, có thể kiểm tra định kỳ theo thời gian ở bảng 8.1.
  

Hạng mục	Chu kỳ dài nhất
Hình học mái kè Vị trí các viên đá trên mái kè Tính chất cơ lý của đá kè Sự phát triển của hố xói	12 tháng 12 tháng 12 tháng 6 tháng

• 
  Các bộ phận công trình nằm chìm lâu dài d­ưới n­ước, chu kỳ kiểm tra nên ít nhất một lần trong năm.
  

Các hư­ hỏng thư­ờng dễ được nhận thấy trên mái kè, khi có chuyển vị rất lớn cần phải xếp đặt các viên đá lại để có đủ độ dày cần thiết cấu tạo hai lớp đá. Vật liệu đá có thể tái sử dụng nhiều lần như: cần thay thế những viên bị vỡ, bị mài mòn v.v … Nếu trên mái đê xuất hiện những chỗ trũng với diện tích lớn, chứng tỏ tầng lọc có chất lượng thi công không đạt yêu cầu, gây ra sự rửa trôi của vật liệu thân đê. Trong trường hợp này thân đê và mái kè phải sửa chữa một cách kịp thời.

Chân kè phải bảo d­ưỡng thư­ờng xuyên, đặc biệt trong tr­ường hợp có hố xói phát triển mạnh trư­ớc chân đê. Không để hố xói phát triển quá sâu và tiến gần về phía chân kè. Cần bổ sung đá đổ tại hố xói chân kè với kích th­ước đủ lớn và bề rộng thích hợp.

KT. BỘ TRƯỞNG BỘ NÔNG NGHIỆP VÀ PTNT Đã ký Thứ trưởng Nguyễn Đình Thịnh

PHỤ LỤC A