Lời nói đầu tcvn 9152 : 2012 được chuyển đổi từ tcxd. 57-73

GIẢI 1) Không xét tới ảnh hưởng của sự nứt nẻ trên bề mặt đất đắp

tải về 4.65 Mb. trang 31/51 Chuyển đổi dữ liệu 23.06.2022 Kích 4.65 Mb. #52447

Điều hướng trang này:

• Hình B.7: Phương pháp đồ giải xác định E max
• 2) Xét tới ảnh hưởng của sự nứt nẻ trên bề mặt đất đắp.
• Hình B.8: Phương pháp đồ giải xác định E max
• Hình B.9: Biểu đồ phân bố giá trị cường độ áp lực đất

GIẢI 1) Không xét tới ảnh hưởng của sự nứt nẻ trên bề mặt đất đắp. a) Trường hợp C2=0,5C1 Phương pháp đồ giải: (Hình B.7) - Kẻ 7 mặt trượt: BC1, BC2,… BC7, ứng với mỗi mặt trượt, có một lăng thể trượt, xác định các yếu tố cần thiết để tính toán. + Trọng lượng các lăng thể đất ABCi: + Tổng lực dính tác dụng trên mặt trượt BCi: C1. + Phương của phản lực Ri hình B.7b; Hình B.7: Phương pháp đồ giải xác định Emax + Tổng lực dính tác dụng lên AB là hằng số và bằng C2. Kết quả tính toán tóm tắt trong bảng sau: (Bảng B.3) Bảng B.3 Thứ tự mặt trượt Wi=Fi.l.y (T/m) Ci=C1.BCi (T/m) C2. (T/m) (m2) Wi BCi C­i 1 31.2 56.2 11.8 23.6 10.5 2 41.6 75.8 12.8 25.6 3 52.0 93.7 14.1 28.2 4 62.4 112.3 15.5 31 5 72.8 131 17 34 6 83.2 150 18.7 37.4 7 93.7 169 20.3 40.6 Chú thích: BHi=h=AB.cos(-)= 10,5 x cos3o20'  10.4 m. - Ứng với mỗi lăng thể trượt, vẽ được một đa giác lực Oaibicidi (hình B.7c). Từ 7 đa giác lực vẽ được, xác định: Emax=38,50 T/m. * Phương pháp giải tích Thay các số liệu đã cho vào các biểu thức của Pc, Qc, Rc, Sc, Tc ở biểu thức (B11*) và các biểu thức (B.12), (B.13), (B.14), (B.11), được các kết quả sau: Pc = 0,011; Qc = -0.367; Rc = 0,432; Sc = 3,19; Tc = 0,80; Vc­ = 0.945; Uc = 0,125; Wc = 1.750; Tgc = 0,732  c = 36o10'  36o Thay các số liệu đã cho vào các giá trị c vừa tìm được vào các biểu thức (B.17), (B.18), (B.22), (B.16), (B.21) được các kết quả sau: Mc=0,795; Nc=1,580+0,071=1,651; Pc=1,715. E­max= x 1,8 x 100 x 0,975 - 2 x 10 x 1,651 = 38,50 (T/m) Ec = Emax + x 1,715 = 38,50 + 3,81 = 42,31 (T/m) b) Trường hợp C10, C2=0 * Phương pháp đồ giải Cách làm tương tự như trên, nhưng trường hợp này đa giác lực chỉ gồm 4 lực (hình B.7d). Kết quả đồ giải xác định được Emax=41,10 T/m. * Phương pháp giải tích Tính Từ các số liệu đã cho: =20o, = , =15o, tg =0,333 Ứng với , từ các biểu thức (B.11), (B.17), (B.18) hoặc có thể tra các bảng biểu tính sẵn, tìm được: c=34o45'; Mc=0,797; Nc=1,533. Từ các biểu thức (B.16'), (B.21') có: Emax= x 1,8 x 100 x 0,797 - 2 x 10 x 1,533 = 41,4 T/m Ec = Emax + x Pc = 41,04 + 2,22 x 1,48 = 44,33 T/m Biểu đồ phân bố giá trị cường độ áp lực đất, điểm đặt và phương tác dụng của Ec ứng với hai trường hợp trên, nêu trên hình B.3. 2) Xét tới ảnh hưởng của sự nứt nẻ trên bề mặt đất đắp. a) Trường hợp C2=0,5C1  Phương pháp đồ giải: Tính Hn theo biểu thức (B.20): m Vậy Hc=H - Hn= 10m - 2,30m = 7,70 m. Cách tiến hành tiếp, tương tự trường hợp 1, ở đây chỉ khác về giá trị của Wi, C1, C2, . Kết quả tính toán, tóm tắt trong bảng sau. Bảng B.4 Thứ tự mặt trượt Wi=Fi.l.y (T/m) Ci=C1.BCi (T/m) C2. (T/m) (m2) Wi BCi (m) C­i 1 41.06 74 10 20 8.12 2 51.96 93.5 11 22 3 62.46 112.2 12.1 24.2 4 72.96 131 13.5 27 5 84.21 151.5 14.8 29.6 6 94.76 170.5 16.2 32.4 7 105.59 190 17.6 35.2 Chú thích: - Diện tích tứ giác AA'C1Ci'. ; y=Hn.tg. - Diện tích các tam giác A'BCi (m) Từ kết quả ta vẽ đa giác lực, xác định được: T/m. (Xem hình B.5)  Phương pháp giải tích Tính Theo biểu thức (B.11) tính ra: tgc = 0,825  c = 39o30'. Thay giá trị của c tìm được vào (B.17), (B.18), tính ra Mc, Nc. Mc=0,822; Nc=1,811. Theo biểu thức (B.28) tính ra (Emax) (T/m) b) Trường hợp C10, C2=0  Phương pháp đồ giải: Tính Từ các số liệu đã cho theo các biểu thức (B.11), (B.17), (B.18) hoặc có thể tra bảng tính sẵn tìm được: c=34o45'; Mc=0,797; Nc=1,533. Tính Hn theo biểu thức (B.20'): m Vậy Hc = H - Hn = 10m-2,14m = 7,86m. Kết quả tính toán tóm tắt trong bảng sau: Thứ tự mặt trượt Wi=Fi.l.y (T/m) Ci=C1.BCi (T/m) (m2) Wi BCi (m) C­i 1 39.56 71.2 10 20 2 51.68 93.2 11.2 22.4 3 63.48 114 12.7 25.4 4 75.53 136 14.3 28.6 5 87.48 157.3 16 32 6 99.48 179 17.6 35.2 7 111.63 201 19.5 39 Chú thích: - Diện tích tứ giác AA'C1Ci'. ; y=Hn.tg. - Diện tích các tam giác A'BCi (m) Từ kết quả ta vẽ đa giác lực, xác định được: T/m. (Xem hình B.8) Hình B.8: Phương pháp đồ giải xác định Emax  Phương pháp giải tích Tính Từ các biểu thức (B.11), (B.17), (B.18) hoặc tra bảng tính sẵn tìm được: c =35o35'; Mc=0,801; Nc=1,557 Theo biểu thức (B.28) tính ra (Emax) (T/m) Hình B.9: Biểu đồ phân bố giá trị cường độ áp lực đất Tóm tắt các kết quả tính toán trong bảng sau: Trường hợp tính toán Không xét ảnh hưởng nứt nẻ Xét ảnh hưởng nứt nẻ Đồ giải Giải tích Đồ giải Giải tích Emax (T/m) Emax (T/m) Ec (T/m) (T/m) (T/m) C10, C2=0,5.C1 36o30' 38,5 36o 38,5 42,31 40o 42,5 39o35' 42,4 C10, C2=0 34o30' 41,1 34o45' 41,04 44,33 36o 44,4 35o35' 44,5 Từ những kết quả tính toán trên, có thể nêu một số nhận xét sau: 1. Kết quả xác định Emax và theo hai phương pháp giải tích và đồ giải hoàn toàn nhất trí; 2. Ảnh hưởng của lực dính đơn vị tác dụng tại lưng tường làm giảm giá trị áp lực đất lên tường rõ rệt. 3. Giá trị áp lực đất chủ động tác dụng lên tường khi có xét tới ảnh hường của sự nứt nẻ trên mặt đất đắp chính bằng giá trị áp lực chủ động Ec khi không xét tới ảnh hưởng của nứt nẻ. Chú ý: Theo số liệu nêu trong ví dụ B.1, thử xác định góc nghiêng mặt đất đắp giới hạn (ghd) và góc trượt nguy hiểm nhất giới hạn tương ứng (cgh). Cho các giá trị góc =15o  35o, sau dùng các biểu thức (B.11) và (B.11') để tính góc trượt nguy hiểm nhất ứng với hai trường hợp C2=0,5C1 và C2=0. Kết quả tính toán tóm tắt trong các bảng B.7 và B.8. Trường hợp C2=0,5C1. Bảng B.7 o 15 20 25 30 32 35 -M 0.774 0.7558 0.733 0.704 0.690 0.668 M2 0.600 0.5712 0.540 0.505 0.476 0.477 2N -0.186 -0.004 +0.180 0.366 0.437 0.547 -4N 0.372 0.008 -0.360 -0.732 -0.875 -1.094 L 0.606 0.606 0.588 0.566 0.554 0.454  0.830 0.5760 0.328 0.090  0 <0 0.911 0.7589 0.573 0.30  0 Vô nghĩa tgc 0.737 0.775 0.89 1.11 1.58 - - - c 36o25' 37o47' 41o40' 48o 57o40' - - - Chú thích: Trường hợp C2 = 0; o 15 20 25 30 32 35 -M 0.7220 0.6888 0.6530 0.6120 0.5940 0.5660 M2 0.5213 0.4747 0.4264 0.3745 0.3528 0.3204 2N -0.2000 -0.0284 0.1420 0.3120 0.3774 0.4760 -4N -0.4000 0.0568 -0.2840 -0.6240 -0.7548 -0.9520 L 0.5210 0.5142 0.5020 0.486 0.4788 0.4680  0.7303 0.5039 0.2834 0.0700  0 <0 0.8540 0.7099 0.5324 0.2646 0 Vô nghĩa tgc 0.6600 0.7450 0.8500 1.1100 1.575 - - - c 33o30' 36o40' 40o20' 57o35' - - - Chú thích: Theo kết quả tính toán nêu trong hai bảng trên có thể thấy rằng: ứng với =32o, số hạng trong căn thức của các biểu thức (B.11), (B.11') đều xấp xỉ bằng không, đồng thời khi đó tính ra c=58o ứng với cả hai trường hợp. Nếu >32o, số hạng trong căn thức là âm nên vô nghĩa. Vậy trong hai trường hợp này ghd 32o và ghd  58o; kết quả đó hoàn toàn phù hợp với biểu thức (B.25); đã nêu ở trên. Từ kết quả nêu trên có thể rút ra trình tự tính toán áp lực đất dính trong trường hợp góc >ghd như sau: Đầu tiên xác định giá trị góc nghiêng giới hạn (ghd) theo phương pháp tính thử đúng dần; sẽ có hai khả năng xảy ra: *   - Tiếp tục tính Ec theo các biểu thức tương ứng đã nêu như thường lệ. *  > - Có thể xem khối đất bên trên mặt nghiêng giới hạn (ứng với  = ) như một tải trọng phân bố đều, thẳng đứng liên tục rồi tiếp tục tính toán như Phụ lục D sau này sẽ giới thiệu B.1.2.3 Tính toán áp lực đất bị động có ép trồi của đất Hình B.10 biểu thị sơ đồ tính toán và đa giác các lực tác dụng lên lăng thể trượt (khối đất) ABC. Vì lăng thể trượt cân bằng tĩnh nên đa giác các lực tác dụng lên nó khép kín. tải về 4.65 Mb. Chia sẻ với bạn bè của bạn: